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| 2 | ! $Header$ |
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| 4 | SUBROUTINE homogene(paprs, q, dq, u, v, du, dv) |
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| 5 | USE dimphy |
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| 6 | IMPLICIT NONE |
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| 7 | ! ============================================================== |
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| 8 | ! Schema ad hoc du melange vertical pour les vitesses u et v, |
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| 9 | ! a appliquer apres le schema de convection (fiajc et fiajh). |
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| 11 | ! paprs:input, pression demi-couche (inter-couche) |
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| 12 | ! q: input, vapeur d'eau (kg/kg) |
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| 13 | ! dq: input, incrementation de vapeur d'eau (de la convection) |
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| 14 | ! u: input, vitesse u |
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| 15 | ! v: input, vitesse v |
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| 17 | ! du: output, incrementation pour u |
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| 18 | ! dv: output, incrementation pour v |
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| 19 | ! ============================================================== |
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| 21 | REAL paprs(klon, klev+1) |
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| 22 | REAL q(klon, klev), dq(klon, klev) |
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| 23 | REAL u(klon, klev), du(klon, klev) |
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| 24 | REAL v(klon, klev), dv(klon, klev) |
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| 26 | REAL zm_dq(klon) ! quantite totale de l'eau deplacee |
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| 27 | REAL zm_q(klon) ! quantite totale de la vapeur d'eau |
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| 28 | REAL zm_u(klon) ! moyenne de u (brassage parfait et total) |
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| 29 | REAL zm_v(klon) ! moyenne de v (brassage parfait et total) |
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| 30 | REAL z_frac(klon) ! fraction du brassage parfait et total |
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| 31 | REAL zm_dp(klon) |
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| 33 | REAL zx |
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| 34 | INTEGER i, k |
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| 35 | REAL frac_max |
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| 36 | PARAMETER (frac_max=0.1) |
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| 37 | REAL seuil |
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| 38 | PARAMETER (seuil=1.0E-10) |
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| 39 | LOGICAL faisrien |
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| 40 | PARAMETER (faisrien=.TRUE.) |
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| 42 | DO k = 1, klev |
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| 43 | DO i = 1, klon |
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| 44 | du(i, k) = 0.0 |
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| 45 | dv(i, k) = 0.0 |
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| 46 | END DO |
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| 47 | END DO |
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| 49 | IF (faisrien) RETURN |
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| 51 | DO i = 1, klon |
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| 52 | zm_dq(i) = 0. |
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| 53 | zm_q(i) = 0. |
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| 54 | zm_u(i) = 0. |
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| 55 | zm_v(i) = 0. |
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| 56 | zm_dp(i) = 0. |
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| 57 | END DO |
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| 58 | DO k = 1, klev |
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| 59 | DO i = 1, klon |
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| 60 | IF (abs(dq(i,k))>seuil) THEN |
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| 61 | zx = paprs(i, k) - paprs(i, k+1) |
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| 62 | zm_dq(i) = zm_dq(i) + abs(dq(i,k))*zx |
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| 63 | zm_q(i) = zm_q(i) + q(i, k)*zx |
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| 64 | zm_dp(i) = zm_dp(i) + zx |
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| 65 | zm_u(i) = zm_u(i) + u(i, k)*zx |
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| 66 | zm_v(i) = zm_v(i) + v(i, k)*zx |
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| 67 | END IF |
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| 68 | END DO |
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| 69 | END DO |
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| 71 | ! Hypothese principale: apres la convection, la vitesse de chaque |
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| 72 | ! couche est composee de deux parties: celle (1-z_frac) de la vitesse |
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| 73 | ! original et celle (z_frac) de la vitesse moyenne qui serait la |
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| 74 | ! vitesse de chaque couche si le brassage etait parfait et total. |
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| 75 | ! La fraction du brassage est calculee par le rapport entre la quantite |
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| 76 | ! totale de la vapeur d'eau deplacee (ou condensee) et la quantite |
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| 77 | ! totale de la vapeur d'eau. Et cette fraction est limitee a frac_max |
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| 78 | ! (Est-ce vraiment raisonnable ? Z.X. Li, le 07-09-1995). |
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| 80 | DO i = 1, klon |
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| 81 | IF (zm_dp(i)>=1.0E-15 .AND. zm_q(i)>=1.0E-15) THEN |
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| 82 | z_frac(i) = min(frac_max, zm_dq(i)/zm_q(i)) |
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| 83 | zm_u(i) = zm_u(i)/zm_dp(i) |
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| 84 | zm_v(i) = zm_v(i)/zm_dp(i) |
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| 85 | END IF |
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| 86 | END DO |
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| 87 | DO k = 1, klev |
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| 88 | DO i = 1, klon |
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| 89 | IF (zm_dp(i)>=1.E-15 .AND. zm_q(i)>=1.E-15 .AND. abs(dq(i, & |
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| 90 | k))>seuil) THEN |
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| 91 | du(i, k) = u(i, k)*(1.-z_frac(i)) + zm_u(i)*z_frac(i) - u(i, k) |
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| 92 | dv(i, k) = v(i, k)*(1.-z_frac(i)) + zm_v(i)*z_frac(i) - v(i, k) |
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| 93 | END IF |
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| 94 | END DO |
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| 95 | END DO |
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| 97 | RETURN |
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| 98 | END SUBROUTINE homogene |
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