| [2] | 1 | SUBROUTINE homogene(paprs, q, dq, u,v, du, dv) |
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| 2 | IMPLICIT NONE |
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| 3 | c============================================================== |
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| 4 | c Schema ad hoc du melange vertical pour les vitesses u et v, |
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| 5 | c a appliquer apres le schema de convection (fiajc et fiajh). |
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| 6 | c |
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| 7 | c paprs:input, pression demi-couche (inter-couche) |
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| 8 | c q: input, vapeur d'eau (kg/kg) |
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| 9 | c dq: input, incrementation de vapeur d'eau (de la convection) |
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| 10 | c u: input, vitesse u |
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| 11 | c v: input, vitesse v |
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| 12 | c |
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| 13 | c du: output, incrementation pour u |
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| 14 | c dv: output, incrementation pour v |
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| 15 | c============================================================== |
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| 16 | #include "dimensions.h" |
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| 17 | #include "dimphy.h" |
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| 18 | c |
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| 19 | REAL paprs(klon,klev+1) |
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| 20 | REAL q(klon,klev), dq(klon,klev) |
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| 21 | REAL u(klon,klev), du(klon,klev) |
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| 22 | REAL v(klon,klev), dv(klon,klev) |
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| 23 | c |
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| 24 | REAL zm_dq(klon) ! quantite totale de l'eau deplacee |
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| 25 | REAL zm_q(klon) ! quantite totale de la vapeur d'eau |
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| 26 | REAL zm_u(klon) ! moyenne de u (brassage parfait et total) |
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| 27 | REAL zm_v(klon) ! moyenne de v (brassage parfait et total) |
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| 28 | REAL z_frac(klon) ! fraction du brassage parfait et total |
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| 29 | REAL zm_dp(klon) |
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| 30 | c |
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| 31 | REAL zx |
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| 32 | INTEGER i, k |
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| 33 | REAL frac_max |
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| 34 | PARAMETER (frac_max=0.1) |
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| 35 | REAL seuil |
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| 36 | PARAMETER (seuil=1.0e-10) |
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| 37 | LOGICAL faisrien |
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| 38 | PARAMETER (faisrien=.true.) |
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| 39 | c |
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| 40 | DO k = 1, klev |
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| 41 | DO i = 1, klon |
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| 42 | du(i,k) = 0.0 |
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| 43 | dv(i,k) = 0.0 |
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| 44 | ENDDO |
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| 45 | ENDDO |
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| 46 | c |
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| 47 | IF (faisrien) RETURN |
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| 48 | c |
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| 49 | DO i = 1, klon |
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| 50 | zm_dq(i)=0. |
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| 51 | zm_q(i) =0. |
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| 52 | zm_u(i)=0. |
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| 53 | zm_v(i)=0. |
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| 54 | zm_dp(i)=0. |
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| 55 | ENDDO |
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| 56 | DO k = 1, klev |
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| 57 | DO i = 1, klon |
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| 58 | IF (ABS(dq(i,k)).GT.seuil) THEN |
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| 59 | zx = paprs(i,k) - paprs(i,k+1) |
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| 60 | zm_dq(i) = zm_dq(i) + ABS(dq(i,k))*zx |
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| 61 | zm_q(i) = zm_q(i) + q(i,k)*zx |
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| 62 | zm_dp(i) = zm_dp(i) + zx |
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| 63 | zm_u(i) = zm_u(i) + u(i,k)*zx |
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| 64 | zm_v(i) = zm_v(i) + v(i,k)*zx |
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| 65 | ENDIF |
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| 66 | ENDDO |
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| 67 | ENDDO |
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| 68 | c |
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| 69 | c Hypothese principale: apres la convection, la vitesse de chaque |
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| 70 | c couche est composee de deux parties: celle (1-z_frac) de la vitesse |
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| 71 | c original et celle (z_frac) de la vitesse moyenne qui serait la |
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| 72 | c vitesse de chaque couche si le brassage etait parfait et total. |
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| 73 | c La fraction du brassage est calculee par le rapport entre la quantite |
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| 74 | c totale de la vapeur d'eau deplacee (ou condensee) et la quantite |
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| 75 | c totale de la vapeur d'eau. Et cette fraction est limitee a frac_max |
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| 76 | c (Est-ce vraiment raisonnable ? Z.X. Li, le 07-09-1995). |
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| 77 | c |
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| 78 | DO i = 1, klon |
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| 79 | IF (zm_dp(i).GE.1.0E-15 .AND. zm_q(i).GE.1.0E-15) THEN |
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| 80 | z_frac(i)=MIN(frac_max,zm_dq(i)/zm_q(i)) |
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| 81 | zm_u(i)=zm_u(i)/zm_dp(i) |
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| 82 | zm_v(i)=zm_v(i)/zm_dp(i) |
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| 83 | ENDIF |
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| 84 | ENDDO |
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| 85 | DO k = 1, klev |
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| 86 | DO i = 1, klon |
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| 87 | IF (zm_dp(i).GE.1.e-15 .AND. zm_q(i).GE.1.e-15 |
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| 88 | . .AND. ABS(dq(i,k)).GT.seuil) THEN |
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| 89 | du(i,k) = u(i,k)*(1.-z_frac(i)) + zm_u(i)*z_frac(i) - u(i,k) |
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| 90 | dv(i,k) = v(i,k)*(1.-z_frac(i)) + zm_v(i)*z_frac(i) - v(i,k) |
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| 91 | ENDIF |
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| 92 | ENDDO |
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| 93 | ENDDO |
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| 94 | c |
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| 95 | RETURN |
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| 96 | END |
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